對于長距離、大運量、布置復雜的帶式輸送機，我公司將進行帶式輸送機的動態分析，將輸送帶按粘彈性體的力學性質，綜合計人驅動裝置的起制動特性、各運動體的質量分布、線路各區段的坡度變化、各種運動阻力、輸送帶的初始張力、輸送帶的撓度變化、拉緊裝置的形式和位置及張緊力等因素的作用，建立輸送機動力學數學模型，求得輸送機在起動和制動過程中，輸送帶上的不同點隨時間的推移所發生的速度、加速度和張力的變化。預報按傳統的靜態設計方法設計的輸送機可能出現的動態危險和不安全之處，對該設計提出改進和調整措施，確定優化的設計和控制參數。
多種驅動方案選擇：對于長距離、線路復雜的帶式輸送機，常規驅動配置方案已不能滿足啟動、運行要求，最好采用具有可控起制動功能的驅動裝置，控制輸送機按理想的起、制動速度曲線起動和制動，以減小輸送帶及承載部件的動態載荷。主要有：固態降壓軟啟動方式、交流變頻調速驅動方式、CST可控起制動方式、繞線電機轉子回路串接電阻的軟起動方式、液體粘性軟啟動方式、液壓馬達驅動方式、調速液力耦合器驅動方式等。
主要技術指標：
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JKD型 帶寬B=500-2200 DT75型 帶寬B=500-1400 DTII型 帶寬B=500-1400
DTII(A)型 帶寬B=500-1400 ZJT-86型 帶寬B=500-1400
皮帶機參數
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運量選擇（按帶速m/s，水平β=0）
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帶寬（mm)
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堆積角
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運量C=m3/h
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托輥組槽角
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20°
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25°
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30°
|
35°
|
40°
|
45°
|
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500
|
0°
|
36.2
|
44.2
|
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|
15°
|
72.5
|
79.3
|
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30°
|
81.6
|
89.2
|
|
|
|
|
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650
|
0°
|
67.4
|
82.2
|
95.8
|
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|
|
|
15°
|
132
|
144.5
|
155.3
|
|
|
|
|
|
30°
|
148.5
|
162.6
|
175.9
|
|
|
|
|
800
|
0°
|
105.3
|
128.5
|
149.8
|
168.7
|
|
|
|
|
15°
|
206.7
|
226.3
|
243.2
|
257.2
|
|
|
|
|
30°
|
232.5
|
254.6
|
275.5
|
289.4
|
|
|
|
1000
|
0°
|
173.8
|
212
|
246.8
|
227.8
|
304.5
|
326.7
|
|
|
15°
|
336.7
|
368.7
|
396.2
|
418.9
|
436.6
|
449.1
|
|
|
30°
|
378.8
|
414.8
|
444
|
471.3
|
491.2
|
505.2
|
|
1200
|
0°
|
254.1
|
309.9
|
360.9
|
406.2
|
445.4
|
478
|
|
|
15°
|
493.3
|
540.1
|
580.5
|
613.8
|
639.8
|
658.3
|
|
|
30°
|
555
|
607.6
|
650
|
690.5
|
719.8
|
740.6
|
|
1400
|
0°
|
355.6
|
433.6
|
504.6
|
567.6
|
521.9
|
666.8
|
|
|
15°
|
685.2
|
750.4
|
806.5
|
852.6
|
888.2
|
913.2
|
|
|
30°
|
770.9
|
844.2
|
900
|
655.4
|
999.2
|
1027.4
|
|
1600
|
0°
|
472.3
|
575.7
|
669.8
|
753.3
|
825
|
884.1
|
|
|
15°
|
906.9
|
993.4
|
1067.5
|
1128.4
|
1175.3
|
1207.9
|
|
|
30°
|
1020.3
|
1117.6
|
1190
|
1269.5
|
1322.2
|
1358.9
|
|
1800
|
0°
|
605.5
|
737.9
|
858.4
|
965.1
|
1056.6
|
1132
|
|
|
15°
|
1159.6
|
1270.2
|
1365
|
1442.6
|
1502.3
|
1543.6
|
|
|
30°
|
1304.6
|
1429
|
1535
|
1622.9
|
1690.1
|
1736.6
|
|
2000
|
0°
|
751
|
915.3
|
1064.7
|
1197.2
|
1310.9
|
1404.6
|
|
|
15°
|
1439.5
|
1567.8
|
1694.5
|
1791
|
1865.2
|
1916.6
|
|
|
30°
|
1619.4
|
1773.9
|
1920
|
2014.9
|
2098.4
|
2156.2
|